摘  要：綜述了美國燃煤熱電廠為達到1990年修訂的“空氣潔凈法”規(guī)定的燃煤電站鍋爐NOX排放標準所采取的各種治理方法，引用實例介紹采用的各種減排NOX技術(shù)措施的工業(yè)應(yīng)用效果。

1 概述

氮氧化物(NOX)是燃煤鍋爐排放的一類主要大氣污染物，是產(chǎn)生化學煙霧的主要原因，它對人的危害十分嚴重。全球人工排放的NOX有逐年遞增趨勢。許多國家都正在考慮實施嚴格的立法以限制其排放。美國熱電廠裝機容量居世界首位(根據(jù)聯(lián)合國近年統(tǒng)計資料報導，美國熱電廠的裝機容量為566GW，全部電廠的總功率為770GW)。美國的基本熱能主要由煤粉鍋爐發(fā)電機組提供。因此，美國燃煤熱電廠NOX的排放量為世界之最，燃煤電廠向大氣排放的NOX約占總NOX排放量的90%。

美國制定了全國執(zhí)行的允許向大氣排放限量法令。當今，美國電力行業(yè)執(zhí)行1990年修訂的“空氣潔凈法”第Ⅳ篇的燃煤鍋爐允許NOX排放標準。全美實施第Ⅰ階段(1996年至2000年)及第Ⅱ階段(2000年以后)的要求如表1所示。

對于第Ⅰ類所有裝旋流式燃燒器的固態(tài)排渣鍋爐單位NOX排放濃度應(yīng)降低到0.215g/MJ(當O2=6%時，折算為mg/m3濃度其值為610)；切圓火炬燃燒爐膛固態(tài)排渣爐應(yīng)降低到0.194g/MJ(當O2=6%時，為554mg/m3)。

從2000年1月起實施第Ⅱ階段標準，不僅對Ⅰ類鍋爐提出更嚴格要求，而且對于Ⅱ類鍋爐也規(guī)定了它的允許排放極限，包括：裝孔格(直流)式燃燒器，前置旋風爐膛，旋流式燃燒器液態(tài)排渣爐膛的鍋爐。

“空氣潔凈法”第Ⅳ篇另有補充規(guī)定(關(guān)于“酸雨”治理)2000年1月以后燃煤電廠鍋爐平均NOX排放濃度不應(yīng)超過以下限定值(g/MJ)：旋流式燃燒器和固態(tài)排渣鍋爐：0.198，切圓火炬燃燒爐膛：0.172，孔格式燃燒器：0.292，容量大于155MW的前置旋風爐膛：0.370，容量大于65MW的液態(tài)排渣爐膛：0.360，豎立式燃燒器：0.344。

1990年至1996年期間實施第Ⅰ階段要求結(jié)果，對于Ⅰ類鍋爐總NOX排放量降到30.8萬噸，即比實施前降低了33%。實施第Ⅱ階段規(guī)則后，每年總NOX排放量降到約1.06百萬噸。

我國電力系統(tǒng)現(xiàn)有發(fā)電裝機總?cè)萘窟_到3.39億kW，僅次于美國居全球第二，隨后，每年新增機組將超過1000萬kW，從1996年以來發(fā)電裝機容量就一直穩(wěn)居世界第二位。燃煤電廠有害氣體的排放對環(huán)境污染日趨嚴重，因此，對燃煤電廠鍋爐有害氣體的治理，是保護生態(tài)，改善環(huán)境的一項長期、艱巨而緊迫的任務(wù)。潔凈煤利用已被列為我國能源和環(huán)境協(xié)調(diào)發(fā)展的戰(zhàn)略方針，GB13223-1996規(guī)定燃煤電廠NOX排放上限為650mg/m3，1997年后新建的容量大于1000t/h的發(fā)電鍋爐要按規(guī)定執(zhí)行，這類鍋爐要考慮采用先進的NOX排放技術(shù)。了解和借鑒國外一些減排NOX經(jīng)驗，促進和加強潔凈煤發(fā)電技術(shù)的開發(fā)與應(yīng)用，勢在必行，以下綜述美國燃煤電廠自1996年以來執(zhí)行“空氣潔凈法”采用的各種治理NOX排放技術(shù)及其應(yīng)用效果〔1〕。

2 美國燃煤電廠治理NOX排放的技術(shù)措施

2.1“低公害”型燃燒器與“兩段”火炬燃燒的結(jié)合

美國燃煤電廠曾廣泛應(yīng)用“第一脫硝法抑止NOX生成，以保證“空氣潔凈法”第Ⅳ篇關(guān)于燃煤電廠鍋爐第Ⅰ階段NOX排放要求。表2示出1998年運用“第一法”治理NOX排放結(jié)果。按美國環(huán)護界俗稱的“第一法”系降低主燃燒區(qū)NOX生成的治理方法，只包括應(yīng)用“低NOX”型燃燒器(LNB-Low NOX Burner)和“兩段”火炬燃燒(RFA-Over Fire Air,含“集中”燃燒)，不含“三段”火炬燃燒，因該法是對主燃燒區(qū)生成的NOX另行降低之混合治理。LNB有多種式樣：有以一次風濃、淺分流方式為特征的“WP”(Wealthy-Rare)型、“PM”(Pollution-Minimum)型；以控一、二次風混合為特征的同心反切圓燃燒系統(tǒng)及“W”型火炬燃燒技術(shù)等，其宗旨是控制燃燒溫度以減少“熱力”型NOX生成和“分段”火炬燃燒以減少“燃料”型NOX。借燃燒器不同結(jié)構(gòu)控制煤粉著火并組織好“分段”燃燒是其技術(shù)關(guān)鍵。

2.2“集中”燃燒技術(shù)

二十世紀80年代初期，美國C-E(Combustion Engineering)公司試用“集中”燃燒減少NOX生成技術(shù)。把部分二次風與一次風(氣粉混合物)分離開，達到一次風的相對“集中”作用。射入爐內(nèi)的二次風避開一次風射流切圓周邊而與大直徑的“假想”切圓相切。在爐膛四角處裝設(shè)直流式燃燒器的爐膛條件下，一部分單獨的二次風沿爐膛水冷壁吹拂。這種氣流的空氣動力結(jié)構(gòu)，能將爐膛中心區(qū)營造為缺氧燃料區(qū)(富燃燒區(qū))，不僅防止了水冷壁結(jié)焦，且有助于抑制高溫腐蝕，同時，燃料可快速均勻加熱引燃。缺氧的集中燃燒，有助于焦炭和CO對NOX的還原，終使NOX排放大幅降低〔2〕。

2.3“集燃”結(jié)合多層射入三次風燃燒系統(tǒng)

近年，在切圓火炬燃燒爐膛鍋爐上，應(yīng)用“集中”燃燒結(jié)合多層射入三次風抑止NOX生成，取得積極成效。在燒Powder River礦區(qū)半煙煤鍋爐上應(yīng)用NOX濃度能控制在0.0645g/MJ水準而保證達標。然而，在燒極低揮發(fā)分煤的鍋爐上應(yīng)用該系統(tǒng)減排NOX效果不及前者。

2.4帶對沖旋繞氣流的“兩段”燃燒

對沖旋繞氣流兩段燃燒(POFA)是“第一”脫硝法演變發(fā)展之一。

把主燃燒區(qū)的二次風分流出一部分(OFA)通過主燃燒器組上部的三次風噴嘴輸進爐內(nèi)，使主燃燒區(qū)形成缺氧燃燒，然后，又在燃盡區(qū)形成富氧燃燒，這樣，既抑制了NOX生成又使燃炭得以充分燃燒，此即初期應(yīng)用的沿爐膛豎向的“分段”(兩段)燃燒也是最基本有效的減排NOX措施。

ROFA系統(tǒng)爐膛結(jié)構(gòu)空氣射流起初干擾燃燒核心，而后，組織旋繞氣流使燃燒得到改進。ROFA系統(tǒng)和常規(guī)“兩段”火炬燃燒的區(qū)別是ROFA項增設(shè)風機借以提高空氣射流的流速，以強化混合和延長燃料在爐內(nèi)燃燒停留時間。在低過量空氣系數(shù)下保證燃料燃盡是ROFA系統(tǒng)特有優(yōu)點。在一臺175MW機組鍋爐上應(yīng)用該系統(tǒng)。結(jié)果：NOX排放降低50%以上。

2.5“三段”火炬燃燒系統(tǒng)

煤粉鍋爐量多面廣、形式多樣，僅借應(yīng)用“第一”法減排NOX，達標艱難。于是，推出“第二”法。美國把“三段”火炬燃燒(Reburning Procces—再燃燒)；選擇性催化還原(SCR-Selecting Contact Reduce)和選擇性非(無)催化還原(SNCR-Selecting Noncontact Reduce)習慣稱“第二”脫硝法。

二十世紀80年代末至90年代初，美國、日本和前蘇聯(lián)幾乎同時開展了低NOX燃燒技術(shù)的開發(fā)研究。推出一種稱“再燃”(Reburning)火炬燃燒技術(shù)。其實質(zhì)是“三段”火炬燃燒(見圖1)，獲得廣泛應(yīng)用。該項技術(shù)包括向爐內(nèi)輸進碳、氫化合物把爐內(nèi)主燃燒區(qū)已生成的NOX強化還原。在缺氧燃燒區(qū)內(nèi)形成含氮原子團(NH和CH)。主燃燒區(qū)在一般過量空氣系數(shù)下，輸進80%～90%燃料，保證燃料穩(wěn)定點燃，剩下20%～10%的燃料(最好是高反應(yīng)性煤或燃氣)由另裝噴嘴在空氣不足條件下輸進爐內(nèi)。它與火焰相混燃燒，過量空氣系數(shù)降至0.9～0.95。三次風由裝在主燃燒器組上部的噴嘴射進爐內(nèi)。最終把燃料燒透。檢驗結(jié)果表明：該系統(tǒng)能使NOX還原成N2。

表3示出美國采用“三段”火炬燃燒系統(tǒng)的鍋爐及其應(yīng)用效果。由表得知：有16臺大型煤粉爐(其中美國占14臺)已經(jīng)或即將采用該系統(tǒng)。這些爐的NOX排放濃度將降低39%至67%。容量最大機組為Shearer熱電廠(Southem Company)NO.1機組818MW，該爐于2001年采用把部分煤粉輸進還原區(qū)的“三段”火炬燃燒系統(tǒng)。Longannet熱電廠(Scottish Power)NO.2容量為600MW機組鍋爐利用摻燒天然氣(按熱量計其份額約為20%)作還原劑；“拉登金斯克”地區(qū)電站容量為300MW的NO.4機組旋流式燃燒器液態(tài)排渣爐目前正在作燒多數(shù)燃料(天然氣，重油及煤粉)的“三段”火炬燃燒系統(tǒng)改進設(shè)計。

2.6選擇性非催化還原減排NOX法

向鍋爐注入反應(yīng)劑(氨或尿素)對煙氣進行脫硝處理有“選擇性非催化還原”(SNCR)和“選擇性催化還原”(SCR)兩大類，二者區(qū)別為后者不設(shè)專門的“催化器”，其原理是向主燃燒區(qū)后部注入反應(yīng)劑使已生成的NOX還原成分子態(tài)氮(N2)和水蒸汽(H2O)。由于工程費用高，阻礙它的推廣應(yīng)用，在發(fā)達國家也只有少數(shù)環(huán)保要求特嚴區(qū)使用。

圖2示出SNCR系統(tǒng)簡圖。研究發(fā)現(xiàn)，最佳還原反應(yīng)溫度為980℃至1150℃范圍。故SNCR法反應(yīng)劑向爐膛上部注入(見圖2)。尿素和熾熱煙氣摻和后便釋出氨(NH3)和煙氣產(chǎn)生復(fù)雜化學反應(yīng)。通常，少量氨會還原成NO，少量氧化成NOX，還有若干來不及反應(yīng)隨煙氣一起流經(jīng)尾部對流受熱面進入煙囪排向大氣。當不合上述溫度和混合不勻、反應(yīng)時間不足時，氨利用率下降漏損量增大。

烷含硫煤氨濃度又高時，會促使氨和SO2、SO3反應(yīng)生成硫酸鹽和亞硫酸鹽，導致空氣預(yù)熱器堵灰。漏氨不僅污染大氣，而且使捕集飛灰品質(zhì)變差，濃濃異味灰直接影響市場銷售，故設(shè)計SNCR系統(tǒng)時尤其在其運作過程務(wù)需對漏氨嚴密控制和檢測。

應(yīng)用SNCR脫硝雖把NO還原成N2為主導，但還應(yīng)顧及NO2和O2產(chǎn)生反應(yīng)，溫度高時，這種反應(yīng)還相當強烈。

SNCR系統(tǒng)“末端”煙溫低于980℃，還原速度變慢。雖然如此，在流化床鍋爐上用此法脫硝成效卓然，在較低溫度下，由于摻混時間極充足，故反應(yīng)全面，漏氨極微，減排NOX明顯。

尿素或氨需以不同通路和機構(gòu)輸進爐內(nèi)，尿素比氨反應(yīng)溫度略高(高55℃～83℃)。多數(shù)用戶樂意采納尿素作反應(yīng)劑，滴態(tài)尿素和煙氣相觸能全蒸發(fā)，且便于貯存運輸，成為用戶首選。

鍋爐負荷改變會影響SNCR脫硝技術(shù)特性，爐膛出口煙溫隨負荷而變，燃燒產(chǎn)物在爐內(nèi)停留時間各異。解決途徑：一是在不同層注入反應(yīng)劑；二是改變注入量。

在負荷變動頻繁、爐上應(yīng)用SNCR，宜從多處注入反應(yīng)劑，各自設(shè)單獨噴注裝置，操作機構(gòu)接入鍋爐“自控”系統(tǒng)，運行管理仍十分簡便。

表4示出美國不同型爐燒不同燃料鍋爐應(yīng)用SNCR系統(tǒng)匯總。

鍋爐爐膛尺寸隨鍋爐設(shè)備大型化而增大，反應(yīng)劑在爐內(nèi)撒布均勻性將變差影響脫硝效果。由表4所列數(shù)值可以印證：Salem Harbor熱電廠容量較小爐，NOX排放濃度可降40%以上，而Cardinal熱電廠容量較大爐，僅降30%甚至更少。

2.7選擇性催化還原(SCR)系統(tǒng)

圖3示出選擇性催化還原(SCR)脫硝系統(tǒng)。向煙氣噴注氨或氨水，接著氨和NOX在設(shè)于催化器內(nèi)的料層表面上進行催化還原反應(yīng)，把NOX還原成N2和水蒸汽(H2O)。最佳反應(yīng)溫度為350℃至400℃，脫硝效率極高，一般可達80%至90%甚至更高。鍋爐負荷降低時，把小股煙氣通過“旁通”煙道輸進催化器，以提升煙溫，保證催化器進口需求溫度。多數(shù)把催化器設(shè)于省煤器和空預(yù)器之間，如圖3所示，稱為“熱側(cè)”(Hot-side)或“高塵”(High-dust)型SCR系統(tǒng)。對于配用“熱”電除塵(電除塵器裝在空預(yù)器前)鍋爐，因煙氣已經(jīng)過除塵，飛灰低，催化器裝在電除塵器與空預(yù)器之間，這種系統(tǒng)稱“低塵”(Low-dust)型SCR系統(tǒng)。對于配用除硫裝置的鍋爐催化器總是裝在除硫設(shè)備之后，稱為“末端”(Tail-end)或“冷側(cè)”(Cold-side)型SCR系統(tǒng)。這種系統(tǒng)要求另增燃料(或用其它方式)對煙氣實施二次加熱把煙溫提升到需求值。為節(jié)省工程費用，一般采用“高塵”型SCR系統(tǒng)。

在用鈦釩(TiO2-V2O5)優(yōu)質(zhì)金屬材料構(gòu)制的催化器前方設(shè)置煙氣導流板(見圖3)，把煙氣均勻引進催化器以利反應(yīng)作用，摻氨煙氣通經(jīng)陶質(zhì)蜂巢型孔格或涂抹特殊成分料層的并排金屬板，和SNCR系統(tǒng)相比SCR具有脫硝效率高、反應(yīng)劑利用充分突出優(yōu)點，由于NO為主要生成物，氨和NOX比率一般為1：1。這對評價SCR設(shè)備性能意義重大。倘若催化器煙道斷面內(nèi)氨不均勻分布，將直接影響脫硝效率，可借增設(shè)“料層”挽回。催化器前煙速、空間溫度分布對反應(yīng)是個重要參數(shù)，在設(shè)計SCR系統(tǒng)時，通常采用“氣流?；?rdquo;手段探求保證煙速、煙溫分布狀態(tài)最優(yōu)，投用時調(diào)控氨量處于最佳并定期作監(jiān)測。

煙中灰塵不僅損害催化器金屬并生成灰垢，使催化活性變差，目前，催化器尚難做到不沾灰長期使用，個別料層每年都得換新。美國在固態(tài)排渣爐上應(yīng)用的催化器更換構(gòu)件的間隔一般為24000小時，有的為32000小時。在裝有飛灰回燃系統(tǒng)鍋爐上的為14000小時，幾乎使用2年多需換新。液態(tài)排渣和裝有飛灰回燃的鍋爐曾發(fā)生過“砷(砒霜)污”問題。例如美國Memmak熱電廠NO.2爐把100%飛灰輸進前置旋風爐膛再燃催化器料層僅使用14000小時需更換，個別爐平均用24000小時。

近年，有臺固態(tài)排渣爐燒美國“賓”州西部礦區(qū)煤，飛灰含CaO量異常低(按質(zhì)量計低于飛灰總量的2.5%)發(fā)生過催化器“砷污”，是因CaO含量不足，氣體砷不能被有效吸收所致。

日本、德國在電站煤粉爐和工業(yè)鍋爐上廣泛應(yīng)用SCR系統(tǒng)。近年，美國應(yīng)用SCR作減排NOX手段風糜一時，成為“新潮”。表4示出美國1998年投用SCR設(shè)備的鍋爐。此外，有5臺在建，84臺設(shè)備已認購。SCR裝用機組總?cè)萘窟_到4800萬kW。

2.8增還原氣(AGR)改進型“三段”燃燒系統(tǒng)

近年，美國開展脫硝新技術(shù)。研制技術(shù)中，有增尿素或氨作還原劑(AGR)的改進型“三段”火炬燃燒系統(tǒng)。AGR技術(shù)向還原區(qū)后煙氣增添尿素或氨，其初衷是把“三段”火炬燃燒系統(tǒng)調(diào)整成在SNCR系統(tǒng)內(nèi)把NOX再行強化還原，使NOX再次削減生成自由原子團。

AGR系統(tǒng)實施方案有兩種：一是“三段”燃燒與SNCR系統(tǒng)聯(lián)合應(yīng)用(尿素或氨向燃盡區(qū)后注入)稱為“非協(xié)同”型AGR；二是含氮反應(yīng)劑和三次風一起輸進爐內(nèi)或向還原區(qū)前注入，稱為“協(xié)同”型AGR。

為使在最少氨損耗下高效脫硝，“非協(xié)同”型AGR系，含氮反應(yīng)劑應(yīng)注進1000℃的煙氣中，以利還原反應(yīng)。該系統(tǒng)在Greenidge熱電廠(New york)NO.6機組104MW鍋爐上示范，NOX降低68%～76%，漏氨＜10ppm。

2.9無還原區(qū)增燒少量天然氣與“三段”火炬燃燒系統(tǒng)的結(jié)合

一種不用含氮反應(yīng)劑的新法脫硝技術(shù)是無還原區(qū)增燒天然氣(FLGR)與“三段”燃燒系統(tǒng)的結(jié)合應(yīng)用。FLGR法亦稱“調(diào)控天然氣注入”法，即嚴格調(diào)控向爐膛出口注入天然氣，使之良好摻和降低NOX濃度。天然氣一般向溫度比常規(guī)“三段”燃燒系統(tǒng)(NGR)低得多的區(qū)間輸進。NGR系統(tǒng)要求向爐內(nèi)輸進15%～20%(按熱量計)的天然氣。而FLGR法只需少于10%的天然氣?？傮w上不需輸進三次風。FLGR法脫硝效果不如NGR法。注入天然氣為7%的示范試驗，NOX約降低33%～45%(在鍋爐額定負荷時)。表4示出應(yīng)用FLGR脫硝法的結(jié)果。

2.10無還原區(qū)增注氨與“三段”火炬燃燒系統(tǒng)的結(jié)合

無還原區(qū)增注氨(AEFLGR)與“三段”燃燒結(jié)合應(yīng)用脫硝效果與AGR法大致接近。但前者不設(shè)三次風，而含氮反應(yīng)劑和天然氣輸進爐內(nèi)是借以在爐內(nèi)總過量空氣系統(tǒng)大于1.0下營造局部還原區(qū)。如同F(xiàn)LGR法在還原區(qū)內(nèi)組成局部旋流。但該法含氮反應(yīng)劑與天然氣(或其它炭、氫化合物)結(jié)合參予還原反應(yīng)，這種反應(yīng)和常規(guī)SNCR法中氨或尿素所發(fā)生的反應(yīng)不盡相同，對NOX的還原是在有氧介質(zhì)下進行的，同時AEFLGR法把氨或尿素輸進還原區(qū)，在局部氧量極不足區(qū)使NOX大幅降低，AEFLGR法還原反應(yīng)和SNCR法組織的抑止“熱”NOX生成反應(yīng)是不能相提并論的。該法工業(yè)示范應(yīng)用結(jié)果：在40%額定負荷下，NOX濃度降低70%；60%時，降60%；100%時，降30%-40%。

在Mercer熱電廠(PSE&G電力公司)NO.1，NO.2機組上應(yīng)用該法；Mudson熱電廠NO.2爐凝用；Plesant Prairie(Wisconsin Electric Porer公司)NO.1爐作了工業(yè)性示范試驗。應(yīng)用AEFLGR法脫硝結(jié)果見表5。

2.11“混合”式催化還原技術(shù)

把SCR和SNCR兩種連合起來組成“混合”(HSR)式催化脫硝系統(tǒng)，不僅脫硝效率極高且可大幅度縮減投資。在HSR技術(shù)中SNCR系統(tǒng)的運用旨在使NOX生成量減少，漏氨量得以有效控制。在煙氣通路內(nèi)設(shè)置SCR的催化器，使NOX另增一道清理“關(guān)卡”，視條件允許分階段安裝。

HSR系統(tǒng)比SCR系統(tǒng)工程造價低得多，反應(yīng)劑利用率比SNCR法更充分有效，漏氨量少。在＜5ppm下，NOX濃度可降低95%。

2.12置催化器于煙路中的選擇性催化還原技術(shù)

把催化器設(shè)置于煙路中(In-duct)選擇性催化還原(SCR)技術(shù)是種簡歷利用催化器脫硝法。迄今，在美國唯一全尺寸示范性In-duct SCR裝置裝在Mercer熱電廠一320MW煤粉爐上。該爐由于現(xiàn)場空間狹小無法裝就全尺寸催化器配用的進、出連接聯(lián)箱，故催化器緊置于煙氣通路內(nèi)，和它連接煙道通流煙量僅為總煙量的25%。應(yīng)用結(jié)果：在漏氨量10ppm下，脫硝效率85%～90%。一些廠家設(shè)想：把回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器換熱填料件改用涂抹反應(yīng)劑的表面復(fù)蓋層，以增進In-dust SCR裝置脫硝功效。這種空預(yù)器可單獨使用也可和In-ductSCR結(jié)合應(yīng)用。Mercer熱電廠應(yīng)用涂催化劑回轉(zhuǎn)寬預(yù)器其出口NOX濃度降低90%(在低漏氨時)。

3 結(jié)束語

近年，美國施行新限定有害物向大氣排放標準，在嚴格法令推動下，促使美國大量燃煤鍋爐競相研制和應(yīng)用新的脫硝技術(shù)。文中綜述當今美國治理燃煤電廠鍋爐NOX排放主要技術(shù)計12種，脫硝原理不同，設(shè)備結(jié)構(gòu)各異，脫硝效果有別，各有利弊。

迄今，所有抑止NOX生成技術(shù)大致可歸納為兩大類：一是抑止在主燃燒區(qū)生成NOX；二是對主燃燒區(qū)已生成NOX進行治理，使NOX降低。

美國稱“第一”脫硝法是指在煤粉爐上運用“低NOX”型(LNB)燃燒器和“二段”火炬燃燒(OFA)。兩者均利用火炬的分段燃燒抑止NOX。多數(shù)電廠用此法使NOX排放達標(第Ⅰ階段要求)。據(jù)稱：在177臺爐用此技術(shù)，NOX排放比1990年低33%～48%。應(yīng)用LNB，比1990年低40%。

對“第一”脫硝法加以改進—LNB與沿爐膛不同標高多層設(shè)置三次風以及與ROFA系統(tǒng)結(jié)合應(yīng)用。在燒半煙煤爐上應(yīng)用前一技術(shù)，NOX濃度降到0.0645mg/m3，后一技術(shù)降50%。

“第二”脫硝法是指在煤粉爐上運用“三段”火炬燃燒，選擇性非催化還原SNCR及選擇性催化還原SCR技術(shù)。在14臺爐上應(yīng)用“三段”燃燒技術(shù)，NOX濃度降39%～67%(有幾臺正在安裝)。在22臺爐上應(yīng)用SNCR技術(shù)。NOX濃度降22%～62%。最近3年SCR幾乎成為首選。

對“第二”脫硝加以改進，目前處于檢驗階段。AGR和AEFLGR法是“三段”火炬燃燒與SNCR法的結(jié)合應(yīng)用，構(gòu)想可大幅脫硝。例如，在105MW爐上應(yīng)用AGR法、NOX濃度降68%～76%。(漏氨＞10ppm)；在5臺爐上應(yīng)用FLGR法，NOX濃度降27%～40%；4臺爐上應(yīng)用AEFLGR法、NOX降50%～70%。

“混合”催化的HSR法是SNCR+SCR，該法脫硝效果完全能達用SCR法的脫硝水平(在漏氨＜5ppm時)，大量節(jié)約投資，反應(yīng)劑省45%。

置催化器于煙路中寬敞部位的“In-duct SCR”法便于現(xiàn)場空間局促條件使用。該法與SNCR法結(jié)合利用，在漏氨＜10ppm下，空預(yù)器進口NOX可降85%～90%。

應(yīng)用SCR法用尿素水解制取氨，可減少運輸、貯存、氨超載等引發(fā)的不安全因素，該法已通過一臺565MW負荷多變?nèi)加蜖t驗證。

參考文獻

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